Требования к резьбе нкт

Требования к резьбе нкт

Глава 8. Нарезание резьбы на трубах и в муфтах.

Самой ответственной операцией при отделке труб и муфт является нарезание резьбы. Оно производится методом многопроходного нарезания на станках с ЧПУ либо на обычных токарно-винторезных станках. При работе на универсальном оборудовании к квалификации и опыту токаря предъявляются особенно высокие требования, так как многопроходное нарезание резьбы на довольно высоких скоростях резания требует от него очень большого внимания и хорошей реакции. Особенно это касается нарезания резьбы в муфтах. Работа на станках с ЧПУ не требует от токаря столь высоких профессиональных навыков, однако в этом случае нужно иметь специалиста или специалистов, умеющих составлять программы для станков с ЧПУ и обслуживать электронные системы станков.

Для многопроходного нарезания резьбы могут быть использованы призматические многозубые гребенки или неперетачиваемые многозубые твердосплавные пластины с износостойким покрытием и без него. Для нарезания резьбы на трубах наиболее часто пользуются пластинами Т1 22НП 2.54 НКТ, Т1 22НП 3.175 НКТ – для треугольных и Т1 22НП 5.08 ОГМ – для трапецеидальных резьб. При работе гребенками – ПГ 20НП 2.54 НКТ для треугольной и . для трапецеидальной резьбы.

При обработке муфт соответственно применяют пластины с треугольным профилем: Т1 22ВП 3.175 НКТ и с трапецеидальным – Т1 22ВП 5.08 ОТМ. В качестве гребенок используют ПГ 12ВП 2.54 НКТ, ПГ 12ВП 3.175 НКТ – для треугольной резьбы и . – для трапецеидальной).

Специфика обработки муфт, заключающаяся в большом вылете инструмента и, следовательно, повышении опасности вибраций, часто заставляет отказаться от использования многозубого инструмента. Особенно это касается обработки муфт малого диаметра. В этих случаях используется однозубый инструмент, например, резьбовая пластина Т4 22ВП 2.54 НКТ. В некоторых случаях применению многозубого инструмента препятствуют конструктивные особенности муфт, не дающие пространства для свободного выхода предварительных режущих зубьев. Это относится, например, к соединениям ОТТГ. В этом случае приходится уменьшать количество режущих зубьев.

Общий вид призматических гребенок и резьбовых пластин приведен на рис. 17, 18.

Применение призматических гребенок, инструмента исторически более старого, целесообразно только при организации хорошего заточного хозяйства, оснащенного соответствующим оборудованием (желательно для электрохимической алмазной заточки), обслуживаемого высококвалифицированным персоналом. Если такой инструмент затачивать на обычном точиле, то существенно ухудшаются физико-механические свойства сплава, что ведет к снижению стойкости инструмента после переточки. Кроме того, отклонения переднего угла при заточке ведет к искажению профиля нарезаемой резьбы. Следует также отметить, что твердый сплав, используемый для изготовления этого инструмента, обеспечивает более низкие скорости резания, чем современные сплавы с износостойкими покрытиями, из которых обычно делают неперетачиваемые пластины.

Современная технология инструментального производства позволяет производить твердосплавный многозубый инструмент почти по тем же ценам, что и однозубый. В то же время, такой инструмент имеет два серьезных преимущества. Его стойкость выше, чем у однозубого, так как калибрующий зуб, размерный износ которого определяет выход инструмента из строя, разгружен за счет предварительно работающих зубьев. Кроме того, наличие нескольких одновременно работающих зубьев позволяет сократить число проходов, что существенно повышает производительность резьбообработки.

Типаж твердосплавного резьбового инструмента очень широк. Он предусматривает учет самых различных пожеланий заказчика с учетом имеющегося у него оборудования.

Ассортимент серийно выпускаемых резьбовых пластин и гребенок приведен в Каталоге.

Некоторые рекомендации по технологии многопроходного резьбонарезания.

Рис.19 Многопроходное нарезание наружной резьбы многозубой резьбовой пластиной.

Нарезание наружной и внутренней резьбы многозубым инструментом рекомендуется проводить в три прохода – для треугольных резьб с шагами 2.54 и 3.175 мм и в 4-6 проходов – для трапецеидальных резьб с шагом 5.08 мм. Количество проходов во многом зависит от состояния станка. Ясно, что на разболтанном старом станке при уменьшении числа проходов поломки инструмента могут создать серьезные проблемы. По­этому число проходов должно выбираться, исходя из соотношения производительности обработки и расхода дорогостоящего инструмента. В случае необходимости использования однозубого резьбового инструмента, число проходов соответственно увеличивается.

Рис. 20 Многопроходное нарезание внутренней резьбы однозубой резьбовой пластиной.

Особо следует предостеречь от необоснованного увеличения числа проходов. Несмотря на кажущееся облегчение условий работы инструмента и станка, в ряде случаев мы можем получить.

Это связано с тем, что при неоправданно завышенном числе проходов мы уменьшаем припуск на проход (толщину срезаемой в каждом конкретном проходе стружки). При достижении этого припуска величин, измеряемых в сотых долях миллиметра, мы делаем толщина среза сопоставимой с радиусом округления режущей кромки инструмента.

При этом мы получаем резание с большими отрицательными значениями переднего угла (см. рис. 21). Практически происходит смятие, пластическая деформация. Поперечные силы резания резко возрастают. Это ведет к появлению вибраций, быстрому выходу инструмента из строя, ухудшению качества обрабатываемой поверхности.

Рис. 21 Геометрия резания при толщине среза, сопоставимым с величиной радиуса округления.

Неоправданно малый припуск на проход может быть связан не только с большим числом проходов, но и с неправильным распределением припуска между проходами, например, оставлению слишком малого припуска на последний проход. Лучше, чтобы минимальная толщина среза не превышала 0.04-0.05 мм.

Учитывая, что в многозубом инструменте припуск между зубьями определяется самой конструкцией, этому вопросу при его проектировании всегда уделяется большое внимание.

Серьезным вопросом при резьбонарезании является правильная установка инструмента. На станках с ЧПУ инструмент, как правило, настраивается вне станка на специальных оптических приборах. Данные по настройке вносятся потом в специальные корректора системы ЧПУ. Правильность установки инструмента в резцедержателе обеспечивается его конструкцией и конструкцией инструментальной оснастки.

При установке инструмента на универсальных токарно-винторезных станках дело обстоит сложнее. Следует отметить, что неправильная установка может привести к получению бракованной резьбы даже при использовании вполне годного инструмента. Необходимо обеспечение двух условий: правильного расположения режущей кромки относительно оси изделия, правильной ориентации инструмента относительно вертикальной оси. Первое требование является достаточно привычным, правда, для резьбообработки оно приобретает особое значение из-за дополнительных искажений профиля при неправильной установке инструмента. К выполнению второго условия, к сожалению, иногда относятся недостаточно серьезно, хотя оно может самым непосредственным образом сказаться на качестве резьбы. Допуск на половину угла профиля треугольной резьбы составляет 1° 15′ ± 1°, а на углы уклона профиля трапецеидальных резьб – 1° 30′ до ± 45′ в зависимости от ГОСТа. Нужно учитывать, что около трети этого допуска может “съесть” допуск на изготовление профиля инструмента, свою лепту в искажения вносит и сам станок, точнее, погрешности изготовления и перемещения его узлов. Поэтому к вопросу установки резьбового инструмента нужно отнестись достаточно серьезно.

Рис. 22 Установка резьбового инструмента под угол уклона конуса на универсальном станке.

Если у Вас нет специальных приспособлений для выверки правильности установки инструмента, можно использовать, например, подрезанный торец трубы для проверки параллельности ему державки инструмента. Однако ни в коем случае нельзя настраивать инструмент путем установки параллельности верхушек его зубьев проточенному конусу трубы. Угол наклона линии, проходящей через вершины зубьев гребенки или пластины, никогда не равняется углу уклона конуса! Настраивая инструмент подобным образом, Вы гарантированно получаете искаженные углы профиля. (См. рис.22).

Хотя режущий инструмент изготовлен из достаточно износостойкого материала, он все равно подвержен износу. Следует помнить, что в случае с резьбовым инструментом критерием его выхода из строя является не просто физический износ, когда инструмент ломается или об износе свидетельствуют специфические звуки, сопровождающие работу, а размерный износ. То есть о выходе инструмента из строя свидетельствует несоответствие нарезанной резьбы предъявляемым требованиям. Таким образом, для получения качественной резьбы необходимо менять резьбовой инструмент, не дожидаясь его физического выхода из строя (поломки или катастрофического износа). В то же время, при резьбонарезании могут возникнуть проблемы, связанные с ускоренным износом инструмента, не связанным с потерей размеров.

Следует обратить особое внимание на необходимость использования при резьбонарезании смазочно-охлаждающей жидкости (СОЖ). При этом особенно важно следить за тем, что струя охлаждающей жидкости попадала в зону резания. Грамотное применение СОЖ может существенно повысить стойкость режущего инструмента.

В целом, опыт эксплуатации твердосплавного резьбового инструмента показывает, что его стойкость в случае обработки резьб насосно-компрессорных труб и муфт по ГОСТ 631-75 с треугольной резьба с шагом 2.54 мм составляет в среднем от 60 до 80 обработанных концов в случае применения многозубых резьбовых пластин и 30-50 концов – для однозубого инструмента. При этом подразумевается, что для нарезания резьбы используется смазочно-охлаждающая жидкость, состояние оборудования соответствует стандартным требованиям по жесткости и точности, обрабатывается сталь группы прочности Д, скорость резания составляет 80-120 м/мин, число проходов 3-4 для многозубого инструмента и 9-12 – для однозубого. Изменение этих параметров, естественно, ведет к изменению стойкости.

При обработке трапецеидальных резьб на трубах и муфтах с более высокими физико-механическими свойствами значения стойкости отличаются от вышеприведенных в меньшую сторону.

Для повышения стойкости инструмента в конкретных условиях эксплуатации необходимо проведение дополнительной работы по подбору конструктивных параметров, марок покрытия, и режимов резания. Кроме того, необходимо обратить внимание на станочный парк, используемый при резьбонарезании, так как его состояние оказывает на стойкость инструмента самое серьезное влияние.

Особенности инструмента для обработки замковых резьб.

Нарезание замковых резьб на ниппелях и муфтах замков бурильных труб, в принципе, производится аналогично нарезанию резьбы на трубах и муфтах. В то же время, следует отметить, что инструмент для нарезания замковых резьб, как правило, однозубый. Это связано с двумя причинами. Во-первых, из-за больших размеров профиля этих резьб нарезание их многозубым инструментом будет сопровождаться слишком большими усилиями резания, что может сопровождаться повышенными вибрациями. Это чревато ухудшением качества резьбы, поломками инструмента. Потребуется использование более мощного и дорогостоящего оборудования. Во-вторых, по тем же причинам для получения многозубого инструмента понадобится использование твердосплавных пластин очень большого размера, что вызовет неоправданное увеличение их стоимости.

Широкая гамма резьбовых пластин для нарезания замковых резьб также приведена в Каталоге.

Требования к резьбе нкт

Первым заместителем Министра

20 августа 1984 года

1 октября 1984 года

НА РАЗБРАКОВКУ НАСОСНО-КОМПРЕССОРНЫХ ТРУБ

Разработаны Всесоюзным научно-исследовательским институтом разработки и эксплуатации нефтепромысловых труб.

Зам. директора С.А. Сабирзянов .

с начальником Технического управления Миннефтепрома Ю.Н. Байдиковым ;

с начальником Управления по развитию техники, технологии и организации добычи нефти и газа В.В. Гнатченко .

Читайте так же:  Заявление о беспричинной остановке в россии

Утверждены Первым заместителем Министра нефтяной промышленности В.И. Игревским 20 августа 1984 г.

Приказом Министерства нефтяной промышленности N 523 от 22 августа 1984 г. срок введения установлен с 1 октября 1984 г.

Настоящие технические требования содержат перечень, классификацию, способы выявления и устранения дефектов насосно-компрессорных труб (НКТ).

В РД определены критерии отбраковки и классификации труб, бывших в эксплуатации, в зависимости от степени износа с указанием области их дальнейшего применения.

Настоящий документ рекомендуется для предприятий Министерства нефтяной промышленности, осуществляющих эксплуатацию и ремонт насосно-компрессорных труб.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Технические требования на разбраковку распространяются на насосно-компрессорные трубы с резьбой треугольного профиля, изготовленные в соответствии с ГОСТ 633-63, 633-80, стандартами АНИ 5А, 5АС, 5АХ.

1.2. Контрольно-сортировочные работы (разбраковку) целесообразно разделить на две стадии:

— визуальное выявление дефектов;

— выявление дефектов различными методами специального контроля и измерениями.

1.3. Для оптимизации, повышения эффективности и снижения стоимости контрольно-сортировочных работ необходимо на каждом предприятии установить определенную последовательность их выполнения в зависимости от наличия оборудования и объема работ (РД 39-3-197-79 «Типовые технологические процессы подготовки к эксплуатации и ремонта насосно-компрессорных труб» (Куйбышев: Б.и ., 1980) и РД 39-1-592-81 «Типовая технологическая инструкция по подготовке к эксплуатации и ремонту насосно-компрессорных труб в цехах центральных трубных баз производственных объединений Миннефтепрома » (Куйбышев: Б.и ., 1981)).

1.4. Предприятия (цех, участок), занятые ремонтом НКТ, все необходимые изменения технических требований на разбраковку должны согласовывать с ВНИИТнефть .

2. ВОЗМОЖНЫЕ ДЕФЕКТЫ НКТ И СПОСОБЫ ИХ ВЫЯВЛЕНИЯ

ДЕФЕКТОВ И СПОСОБОВ ИХ ВЫЯВЛЕНИЯ

│ Дефекты │ Способы выявления │

│Уменьшение толщины │Измерение толщины магнитными (ультразвуковыми, │

│стенки, раковины │радиоактивными) механизированными установками │

│Риски, трещины │Визуальный контроль, проверка с помощью │

│ │дефектоскопических установок и приборов │

│Несоответствие │Визуальный контроль, шаблонирование │

│требованиям ГОСТ 633-80 и│ │

│общая изогнутость трубы │ │

│Сквозные отверстия │Визуальный контроль, испытание сжатым воздухом │

│ │в ванне с жидкостью, проверка с помощью │

│ │дефектоскопических установок и приборов │

│Несоответствие параметров│Визуальный контроль, проверка калибрами и │

│резьбы требованиям │специальными приборами │

│Раковины │Визуальный контроль │

│Несоответствие наружного │Визуальный контроль, измерение │

│диаметра требованиям │штангенциркулем, проверка калибрами, скобами │

│Трещины, риски, сквозные │Визуальный контроль, проверка с помощью │

│отверстия │дефектоскопических установок и приборов │

│Несоответствие параметров│Визуальный контроль, проверка калибрами, │

│резьбы требованиям │специальными приборами │

2.1. Трубы с дефектами, появившимися вследствие коррозионного износа или разрушения, должны быть обязательно проверены специальными методами.

2.2. Методы и средства проверки геометрических размеров и параметров НКТ должны соответствовать требованиям ГОСТ 633-80.

2.3. Требования к конструкции шаблона для проверки внутреннего диаметра НКТ приведены в Приложении 1.

3. НЕУСТРАНИМЫЕ ДЕФЕКТЫ

3.1. Толщина стенки менее величин, указанных в табл. 2, в пределах допустимой длины трубы .

Допустимая длина трубы — по ГОСТ 633-80, исполнение Б , группа 1.

ДОПУСТИМАЯ ТОЛЩИНА СТЕНКИ ТРУБЫ

│ Условный диаметр, мм │ Толщина стенки, мм │

3.2. Дефекты, которые нельзя устранить путем отрезки дефектного участка, так как длина трубы будет меньше допустимой:

— раковины, риски и трещины, в случае удаления которых толщина стенки будет меньше указанной в табл. 2;

— несоответствие внутреннего диаметра требованиям ГОСТ 633-80 и общая изогнутость трубы, препятствующие прохождению шаблона (см. Приложение 1);

— отклонение наружного диаметра от установленных ГОСТ 633-80 значений.

3.3. Раковины, риски или трещины на наружной поверхности глубиной более допустимой (табл. 3).

ДОПУСТИМАЯ ГЛУБИНА РАКОВИН, РИСОК, ТРЕЩИН

│ Условный диаметр, мм │ Глубина дефектов, мм │

3.4. Несоответствие параметров резьбы и наружного диаметра муфты требованиям ГОСТ 633-80, сквозные отверстия.

4. УСТРАНИМЫЕ ДЕФЕКТЫ И СПОСОБЫ ИХ УСТРАНЕНИЯ

УСТРАНИМЫХ ДЕФЕКТОВ И СПОСОБОВ ИХ УСТРАНЕНИЯ

│ Дефекты │ Способы устранения │

│Раковины, риски и трещины, после │ │

│а) толщина стенки будет не меньше │Зачистка напильником, наждачным │

│ указанной в табл. 2 │кругом и т.п. │

│б) толщина стенки будет меньше │Отрезка дефектных участков, если │

│указанной в табл. 2 │при этом длина трубы не будет меньше│

│Несоответствие внутреннего диаметра │Т о же │

│трубы ГОСТ 633-80, общая изогнутость│ │

│Несоответствие параметров резьбы │ │

│а) гладкие трубы │Отрезка дефектного участка и │

│ │нарезание новой резьбы, если при │

│ │ этом длина трубы не будет меньше │

│б) трубы с высаженными концами │Отрезка высаженных частей с обоих │

│ │концов и нарезание резьбы на гладкой│

│ │части, если при этом длина трубы не │

│ │будет меньше допустимой │

│Раковины, риски и трещины на │Зачистка напильником, наждачным │

│наружной поверхности, глубина │кругом и т.п. │

│которых меньше указанной в табл. 3 │ │

Допустимая длина трубы — по ГОСТ 633-80, исполнение Б , группа 1.

5. ПРИМЕНЕНИЕ ОТРЕМОНТИРОВАННЫХ ТРУБ

5.1. Эксплуатацию труб следует производить в соответствии с РД 39-1-108-78 «Инструкция по эксплуатации насосно-компрессорных труб» (Куйбышев: Б.и ., 1982) (разделы 3 — 12, 14).

5.2. Повторное использование насосно-компрессорных труб необходимо производить с учетом установленной нормы амортизации.

5.3. Насосно-компрессорные трубы после ремонта могут быть использованы по прямому назначению для эксплуатации скважин в том случае, если они отвечают всем требованиям ГОСТ 633-80.

5.4. Если после эксплуатации или ремонта толщина стенки находится в пределах от указанной в табл. 2 до минимально допустимой по ГОСТ 633-80, трубы могут применяться согласно их прочностным характеристикам при пониженных нагрузках в качестве неосновных элементов лифтовой колонны (хвостовики, газовые сепараторы и т.п.) или переводиться в другую область назначения (трубопроводы, манифольды и т.п.).

5.5. Классификация труб с толщиной стенки менее минимально допустимой по ГОСТ 633-80 приведена в рекомендуемом Приложении 2. Прочностные показатели для этих труб приведены в справочном Приложении 3.

5.6. Прочностной расчет колонн, скомплектованных из труб I — III классов (см. рекомендуемое Приложение 2), должен проводиться в соответствии с РД 39-1-306-79 «Инструкция по расчету колонн насосно-компрессорных труб» (Куйбышев: Б.и ., 1980), причем следует применять прочностные характеристики, указанные в справочном Приложении 3.

5.7. В случае , если группу прочности трубы установить нельзя, при расчете должны применяться прочностные показатели для труб группы прочности Д.

5.8. В скважинах, продукция которых содержит сероводород или окись углерода, даже в незначительных количествах, запрещается применять трубы неустановленной марки стали.

6. МАРКИРОВКА ОТРЕМОНТИРОВАННЫХ ТРУБ

6.1. На отремонтированные трубы должна быть нанесена маркировка светлой краской в виде поясков по окружности на расстоянии 0,3 — 0,4 м от муфты или муфтового конца трубы:

а) один поясок — на трубах, отвечающих всем требованиям ГОСТ 633-80;

б) два пояска — на трубах, которые должны применяться при пониженных нагрузках, т.е. не по прямому назначению.

6.2. Рядом с поясками необходимо нанести по окружности маркировку светлой краской (если сохранилась маркировка завода-изготовителя, ремонтную маркировку наносить после заводской):

а) условный диаметр трубы, мм ;

б) оставшуюся толщину стенки, мм ;

в) длину трубы, м ;

г) группу прочности;

д) знак предприятия, отремонтировавшего трубу;

е) месяц и год ремонта.

1. Технические требования

1.1. Для контроля внутреннего диаметра и общей изогнутости трубы по всей длине применяются цилиндрические шаблоны длиной 1250 мм, для контроля концевых участков трубы — цилиндрические шаблоны длиной 600 мм.

НАРУЖНЫЙ ДИАМЕТР ШАБЛОНА

│ Труба │Наружный диаметр шаблона, D│

│ условный диаметр │ толщина стенки │ │

1.2. Предельное отклонение диаметра шаблона +/- 0,25 мм, толщины шаблона +/- 2 мм.

2. Методы измерения

2.1. Длина шаблона измеряется рулеткой (ГОСТ 7502-80).

2.2. Наружный диаметр шаблона контролируется микрометром (ГОСТ 6507-83) в двух взаимно перпендикулярных направлениях равноотстоящих друг от друга сечений по всей длине, включая концевые участки; для шаблонов длиной 1250 мм — в 14 — 16 сечениях, для шаблонов длиной 600 мм — в 7 — 8.

2.3. Измерение отклонения от цилиндричности шаблона осуществляется следующим образом:

а) шаблон устанавливается на поверочную линейку (ГОСТ 8026-75, тип ШД, размеры 1600 x 75 x 18 мм, класс точности 2), мостик (ГОСТ 8026-75, тип ШМ, размеры 1600 x 80 мм, класс точности 2) или плиту (ГОСТ 10905-75, размеры 1000 x 1000 мм, класс точности 1);

б) с помощью щупов (ГОСТ 882-75, класс точности 2, набор N 1 или 2, длина пластин 100 мм), вращая шаблон на поверхности поверочной линейки (мостика, плиты), находят и измеряют наибольшее расстояние от этой поверхности до поверхности шаблона a. В этом же сечении в направлении наибольшего размера a в порядке, указанном в пункте 2.2, измеряют диаметр шаблона D (рисунок — не приводится). Сумма D + a не должна превышать допускаемого размера шаблона D (таблица).

КЛАССИФИКАЦИЯ ТРУБ ПО ТОЛЩИНЕ СТЕНКИ

│ Условный диаметр трубы │ Класс зависимости от толщины стенки │

│60 │4,0 — 4,4 │3,6 — 4,0 │3,2 — 3,6 │

│73 │4,4 — 4,8 │4,0 — 4,4 │3,6 — 4,0 │

│89 │5,0 — 5,7 │4,4 — 5,0 │3,8 — 4,4 │

│102 │5,2 — 5,7 │4,7 — 5,2 │4,3 — 4,7 │

│114 │5,5 — 6,1 │4,9 — 5,5 │4,3 — 4,9 │

ВНУТРЕННЕЕ И НАРУЖНОЕ ДАВЛЕНИЯ, ПРИ КОТОРЫХ НАПРЯЖЕНИЯ

В ТЕЛЕ НАСОСНО-КОМПРЕССОРНОЙ ТРУБЫ ДОСТИГАЮТ ПРЕДЕЛА

ТЕКУЧЕСТИ, И СТРАГИВАЮЩАЯ НАГРУЗКА ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ

│ Усло в — │ Класс│Мини -│ Внутреннее избыточное │ Страгивающая нагрузка, кН (тс) │Наружное избыточное давление,│

│ ный │ трубы│мал ь — │ давление, МПа (кгс/кв. см) │ │ МПа (кгс/кв. см) │

│метр │ │то л- │ Д │ К │ Е │ Л │ М │ Д │ К │ Е │ Л │ М │ Д │ К │ Е │ Л │ М │

│трубы,│ │ щина │J-55 │C-75 │N-80 │C-95 │P-105│ J-55 │ C-75 │ N-80 │ C-95 │P-105 │J-55 │C-75 │N-80 │C-95 │P-105│

│ мм │ │стен-│K-55 │ │L-80 │ │ │ K-55 │ │ L-80 │ │ │K-55 │ │L-80 │ │ │

│48 │I │3,0 │40,5 │53,2 │59,9 │71,2 │78,6 │74 │98 │110 │131 │145 │26,4 │33,1 │36,3 │41,2 │44,1 │

│60 │I │4,0 │43,2 │56,9 │63,9 │76,0 │84,0 │154 │202 │227 │270 │298 │27,7 │34,9 │38,3 │43,8 │47,3 │

│ │II │3,6 │38,9 │51,2 │57,6 │68,5 │75,6 │130 │172 │193 │229 │254 │23,2 │28,9 │31,7 │35,8 │38,3 │

│ │III │3,2 │34,6 │45,5 │51,2 │60,8 │67,2 │108 │142 │159 │189 │209 │18,8 │23,2 │25,2 │(26,1│29,9 │

Читайте так же:  Инструкция по заполнению бухгалтерского баланса 2011

│73 │I │4,4 │39,3 │51,7 │58,2 │69,1 │76,3 │219 │287 │322 │383 │423 │25,6 │32,1 │35,0 │39,6 │42,3 │

│ │II │4,0 │35,7 │47,0 │52,9 │62,9 │69,4 │190 │250 │280 │333 │369 │21,8 │26,9 │29,1 │32,7 │34,6 │

│ │III │3,6 │32,3 │42,4 │47,6 │56,5 │62,5 │162 │213 │239 │283 │314 │18,0 │21,9 │23,5 │26,0 │27,4 │

│89 │I │5,0 │36,7 │48,2 │54,2 │64,4 │71,2 │316 │415 │467 │555 │613 │24,1 │29,9 │32,5 │36,4 │38,6 │

│ │II │4,4 │32,3 │42,5 │47,8 │56,8 │62,7 │264 │347 │390 │464 │518 │19,2 │23,3 │25,1 │27,7 │29,1 │

│ │III │3,8 │27,9 │36,7 │41,2 │49,0 │54,1 │212 │279 │314 │373 │412 │14,5 │17,1 │18,1 │19,6 │20,5 │

│102 │I │5,2 │33,3 │43,9 │49,3 │58,6 │64,8 │339 │446 │501 │595 │658 │20,5 │24,9 │26,9 │29,7 │31,4 │

│ │II │4,7 │30,2 │39,7 │44,6 │53,1 │58,5 │290 │382 │429 │511 │564 │17,0 │20,2 │21,7 │23,6 │24,8 │

│ │III │4,3 │27,6 │36,3 │40,8 │48,5 │53,6 │252 │331 │371 │442 │488 │14,1 │18,7 │17,7 │19,1 │19,9 │

│114 │I │5,5 │31,4 │41,3 │46,4 │55,2 │60,9 │411 │540 │607 │721 │797 │19,0 │22,9 │24,5 │26,9 │28,1 │

│ │II │4,9 │27,9 │36,8 │41,4 │49,1 │54,3 │346 │455 │516 │608 │671 │15,2 │17,8 │18,9 │20,5 │21,3 │

│ │III │4,3 │24,5 │32,3 │36,3 │43,1 │47,7 │280 │369 │416 │494 │545 │11,5 │13,2 │13,8 │14,7 │15,2 │

Требования к резьбе нкт

ГОСТ Р 51906-2002

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

СОЕДИНЕНИЯ РЕЗЬБОВЫЕ ОБСАДНЫХ, НАСОСНО-КОМПРЕССОРНЫХ
ТРУБ И ТРУБОПРОВОДОВ И РЕЗЬБОВЫЕ КАЛИБРЫ ДЛЯ НИХ

Общие технические требования

Thread connections for casing, tubing and pipe-lines and thread gauges for them.
General technical requirements

ОКС 75.180.99
ОКП 36 6300

Дата введения 2003-01-01

1 РАЗРАБОТАН ОАО «Научно-исследовательский и конструкторский институт средств измерения в машиностроении» (НИИизмерения) и ОАО «НПО «Буровая техника» (ВНИИБТ)

ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 261 «Материалы и оборудование для нефтяной и газовой промышленности»

2 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Госстандарта от 26 июня 2002 г. N 253-ст

3 Стандарт гармонизирован со стандартом ИСО 10422-93 «Нефтяная и газовая промышленность. Резьба, калибровка и контроль резьб обсадных, насосно-компрессорных и трубопроводных труб. Технические требования» и спецификацией Американского Нефтяного Института API Standard 5В (четырнадцатое издание, 1996 г.) «Требования к резьбе, калибровке и контролю резьб обсадных, насосно-компрессорных и трубопроводных труб» (далее — API 5B). В отличие от ИСО 10422 и API 5В в настоящий стандарт не включена трапецеидальная резьба обсадных труб типа «экстрим-лайн» с уплотнением «металл по металлу» и включены резьбы для обсадных труб с размерами 146,1 и 323,9 мм

4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

1 Область применения

1 Область применения

Настоящий стандарт распространяется на резьбовые соединения обсадных, насосно-компрессорных труб и труб трубопроводов, применяемых в нефтяной и газовой промышленности, и устанавливает номинальный профиль, размеры и допуски резьбы, требования к контролю размеров и параметров резьбы, а также резьбовые калибры для контроля резьбы.

Требования разделов 4, 5, 6 и 7 являются обязательными.

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы ссылки на следующие стандарты:

Размеры НКТ резьбы

Резьбовые соединения насосно-компрессорных труб применяются в нефтяной и газовой промышленности. Их наружный диаметр колеблется от 33.40 (мм) – 114.30 (мм). По длине НКТ резьба изготавливается от 29.0 (мм) до 65.0 (мм). Шаг резьбы не превышает 3.175 (мм).

При конусности 1:16 угол профиля резьбы равен 60°.

Стандартные размеры НКТ резьбы:

  • Наружный диаметр: 33.40 (мм), 42.16 (мм), 48.26 (мм), 60.32 (мм), 73.02 (мм), 88.90 (мм), 101.60 (мм), 114.30 (мм).
  • Шаг резьбы: 2.540 (мм), 3.175 (мм).
  • Длина резьбы: 29.0 (мм), 32.0 (мм), 35.0 (мм), 42.0 (мм), 53.0 (мм), 60.0 (мм), 62.0 (мм), 65.0 (мм).

Предельные отклонения по длине резьбы составляет ± 2.5 — ± 3.2, по шагу – ± 0.075 (мм) — ± 0.120 (мм), по конусности трубы и муфты – ± 022 — ± 36.

Важно: длина сбега НКТ резьбы должна находиться в пределах 8 (мм) — 10 (мм).

В маркировке НКТ резьбы указывается:

  • Буквенное обозначение НКТ.
  • Наружный диаметр.

Например: НКТ-33 – НКТ резьба гладкая, треугольная, наружным диаметром 33 (мм), с шагом 2.540 (мм). Основной нормативный документ ГОСТ 33758-2016.

Трубное соединение с конической удлиненной резьбой треугольного профиля

Владельцы патента RU 2386072:

Изобретение относится к области трубных соединений с конической удлиненной резьбой треугольного профиля для насосно-компрессорных и обсадных труб, предназначенных для добычи нефти и газа, а также для крепления скважин. Соединение содержит охватываемый элемент (трубу), имеющий на конце соответствующую наружную коническую резьбу треугольного профиля увеличенной длины L с постоянным углом уклона φ образующей конуса по впадинам ниток резьбы по всей длине (без сбега) и расположенную на расстоянии от торца трубы зарезьбовую цилиндрическую канавку, являющуюся одновременно индикатором относительного положения трубы и муфты. Резьбовой конец трубы входит в муфту без вращения минимум на шесть ниток от ее торца, а у торца муфты растачивают внутреннюю заходную фаску под углом (β) 65°-70° к торцу муфты. Величины длины резьбы трубы и диаметра по дну канавки определяют по формулам. Изобретение повышает надежность трубного резьбового соединения. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к области горного дела, а именно к резьбовым коническим соединениям треугольного профиля труб нефтяного сортамента, в частности насосно-компрессорных и обсадных труб, предназначенных для добычи нефти и газа, а также для крепления скважин.

Известны конструкции насосно-компрессорных и обсадных труб с конической треугольной резьбой, нарезанной на их концах (наружная) и в соединительных муфтах (внутренняя) [ГОСТ 633-80 «Трубы насосно-компрессорные и муфты к ним. Технические условия. Резьбовые соединения труб гладких и с высаженными наружу концами», п.2.13.1, п.2.13.2, черт.5 и черт.6; ГОСТ 632-80 «Трубы обсадные и муфты к ним. Технические условия. Соединения труб с треугольной резьбой», п.2.13.1, п.2.13.2, черт.5 и черт.6; Стандарт технических требований API 5В, 14-е изд., август 1996 «Требования к резьбе, калибровке и контролю резьбы обсадных, насосно-компрессорных и трубопроводных труб», рис.3, рис.4, рис.8, рис.9, таблицы: №4, №6, №10, №12]. Наружная коническая резьба от торца трубы до основной плоскости, то есть до линии пересечения образующей наружного конуса резьбы с наружной цилиндрической поверхностью трубы номинального диаметра, имеет полный профиль ниток. Затем по мере удаления от основной плоскости располагаются нитки со срезанными вершинами. Длина образующей внутреннего конуса (по впадинам ниток) известных резьб треугольного профиля меньше теоретической длины, равной расстоянию от торца трубы до линии пересечения внутреннего конуса с номинальной наружной поверхностью трубы. Если угол уклона φ образующей внутреннего конуса резьбы от торца до основной плоскости соответствует заданной конусности (К), например 1/16, то на некотором расстоянии за основной плоскостью расположен участок с увеличенным углом уклона φ1 — сбег резьбы. В муфте образующие конусов по вершинам и впадинам внутренней резьбы имеют постоянный угол уклона φ. В муфтах насосно-компрессорных и обсадных труб выполняется расточка на глубину 8÷13 мм диаметром d, а затем под углом 25° к оси муфты формируется заходная фаска. Кинематические параметры внутренних и наружных резьб спроектированы таким образом, что в собранном виде в работе участвуют только нитки полного профиля от торца трубы до основной плоскости. В расчетах на прочность принимается площадь сечения тела трубы под последним полным витком резьбы, то есть в основной плоскости.

К недостаткам описанных стандартных резьб треугольного профиля относятся:

— снижение допустимой осевой нагрузки резьбы (до 30-35%) по сравнению с телом трубы;

— низкая износостойкость резьб насосно-компрессорных труб (НКТ), которые при эксплуатации свинчиваются многократно. Одной из причин низкой износостойкости известных конических резьб треугольного профиля НКТ, сборка которых в колонну осуществляется в вертикальном положении, является отсутствие свободного (без вращения) захода (или незначительный заход) резьбы ниппеля в резьбу муфты. При опускании ниппеля резьбового соединения в расточку муфты первоначально осевая нагрузка от веса верхней трубы передается в основном на вершину первой полной нитки в муфте. Контактируемые вершины первых полных ниток резьбы трубы и муфты деформируются. При последующем ввинчивании трубы в муфту данные поврежденные нитки (даже при незначительной деформации) вызывают ускоренный износ всей резьбы. К повреждению первых ниток приводит также заедание резьбы в начале свинчивания, связанное с перекосом осей, возникающим из-за ветра или других технических причин;

— отсутствие возможности точного контроля окончания свинчивания резьбы по заданному моменту крепления и совпадению торца муфты с концом сбега резьбы на трубе, как оговорено в ГОСТ 633-80, ГОСТ 632-80, API 5B. Это связано с тем, что из-за допускаемых отклонений наружного диаметра труб точка пересечения образующей впадины сбега резьбы с образующей наружной поверхности трубы будет каждый раз находиться на различном расстоянии от торца трубы.

Известно соединение для насосно-компрессорных труб с восьминиточной резьбой круглого (треугольного) профиля [патент США №5411301, МПК F16L 25/00, дата регистрации патента 02.05.1995 г.], в котором на гладких НКТ диаметром 2 7 /8 дюйма (диаметр 73,02 мм) и муфтах к ним нарезается треугольная (круглая) коническая резьба с восьмью нитками на дюйм (шаг резьбы 3,175 мм). Улучшение самоцентрирования наружной резьбы (охватываемого элемента) в муфте (охватывающем элементе) достигается за счет наружной заходной фаски на резьбе трубы со стороны торца и внутренней заходной фаски в резьбе муфты, выполненных с углом уклона, равным 15°. Использование резьбы с шагом, равным 3,175 мм, при сохранении общей кинематической схемы соединения, как у стандартной резьбы по API 5B, приводит к уменьшению сечения трубы под резьбой (при приблизительно той же длине резьбы трубы и длине муфты) и, как следствие, уменьшению допускаемой нагрузки на соединение.

Также известны конические трубные резьбовые соединения [патент РФ №2244195 МПК (7) F16L 15/00, опубл. 09.10.2004; патент РФ №2300692 МПК (2006.1) F16L 15/00, опубл. 10.06.2007; патент РФ №2294476, МПК (2006.01) F16L 15/00, опубл. 27.02.2007].

Применительно к резьбам треугольного профиля данные изобретения обладают всеми ранее описанными недостатками и только облегчают контроль состояния свинчивания резьбовой пары.

Наиболее близким к заявленному изобретению по технической сущности (прототип) является трубное резьбовое соединение [патент РФ №2205320, МПК (7) F16L 15/00, опубл. 27.06.2003 г.], содержащее охватывающий элемент (муфту), имеющий внутреннюю резьбу, и охватываемый элемент (трубу), имеющий на конце соответствующую наружную резьбу (в частности, коническую резьбу треугольного профиля по ГОСТ 633-80, ГОСТ 632-80, API 5B), и последовательно расположенный за ней на фиксированном расстоянии А от торца трубы индикатор относительного положения резьб при их свинчивании, выполненный в виде сопряженной со впадиной последнего витка резьбы и являющейся ее продолжением зарезьбовой кольцевой канавки, дно которой расположено на образующей впадин резьбы. В данной конструкции при той же длине муфты возможно небольшое увеличение прочности резьбового соединения на растяжение за счет дополнительных витков, расположенных на коротком участке от основной плоскости резьбы до индикатора, при этом сохраняются все недостатки стандартных резьб треугольного профиля, описанные ранее.

Читайте так же:  Отчетность в делопроизводстве

Небольшая ширина канавки-индикатора, равная допуску на осевое положение свинчиваемых элементов в затянутом состоянии (5,1÷6,4 мм), затрудняет визуальный контроль расположения торца муфты на покрытом смазкой резьбовом конце трубы.

Задачей настоящего изобретения является повышение срока службы, увеличение допустимой осевой нагрузки, улучшение качества сборки конических резьбовых соединений треугольного профиля НКТ и обсадных труб, облегчение контроля свинчивания труб в колонну.

Поставленная задача решается за счет того, что в трубном соединении с конической резьбой треугольного профиля, содержащем охватывающий элемент (муфту), имеющий внутреннюю резьбу, и охватываемый элемент (трубу), имеющий на конце соответствующую наружную коническую резьбу, согласно изобретению на конце охватываемого элемента (трубы) выполняют наружную коническую резьбу треугольного профиля увеличенной длины L с постоянным углом уклона φ образующей конуса по впадинам ниток резьбы по всей длине (без сбега), при этом величину L рассчитывают по формуле

где L — длина резьбы;

D — номинальный наружный диаметр трубы;

f — коэффициент, равный 0,378÷0,409 для резьбы с шагом 3,175 мм и 0,374÷0,433 для резьбы с шагом 2,54 мм;

d2 — внутренний диаметр резьбы у торца трубы;

K — конусность резьбы (1/16),

и на расстоянии L от торца трубы выполняют зарезьбовую цилиндрическую канавку с шириной ln для выхода резьбообразующего инструмента, являющуюся одновременно индикатором относительного положения трубы и муфты, диаметр Dn по дну которой определяют по формуле

где Dn — диаметр по дну канавки;

— внутренний диаметр резьбы на трубе по впадине, контактирующей с канавкой в плоскости (ВС), параллельной торцу трубы и расположенной на расстоянии L от торца трубы;

d — диаметр внутренней фаски в плоскости торца муфты;

d3 — внутренний диаметр резьбы в плоскости торца муфты;

(90°-β) — угол уклона образующей конуса внутренней фаски в торце муфты к оси муфты;

φ — угол уклона образующей конуса резьбы,

длина охватывающего элемента (муфты) Lм увеличена с учетом длины резьбы охватываемого элемента (трубы) L, при этом резьбовой конец трубы входит в муфту без вращения минимум на шесть ниток от ее торца, а у торца муфты растачивают внутреннюю заходную фаску под углом (β) 65°÷70° к торцу муфты с диаметром d в плоскости торца муфты, кроме того, в насосно-компрессорных трубах и муфтах к ним диаметром менее 102 мм выполняют резьбу с шагом 3,175 мм (8 ниток на дюйм), при этом должно выполняться условие минимальной толщины стенки t под резьбой в плоскости торца трубы, рассчитываемой по известным формулам, а при недостижении этого условия резьбу выполняют с шагом 2,54 мм (10 ниток на дюйм) с сохранением того же требования по минимальной толщине стенки под резьбой t. Соединение (сборку) охватываемого элемента (трубы) с охватывающим элементом (муфтой) осуществляют путем свинчивания до достижения торцом муфты конца резьбы охватываемого элемента на расстоянии L от торца трубы с допускаемым (установленным) отклонением, а контроль правильности свинчивания, при необходимости, производят путем измерения расстояния lк от торца муфты до конца зарезьбовой цилиндрической канавки.

Сущность изобретения поясняется следующими чертежами.

На фиг.1 изображена наружная треугольная резьба трубы, на фиг.2 — соответствующая внутренняя резьба муфты, на фиг.3 изображено резьбовое соединение в сборе муфты с трубой.

Труба 1 (фиг.1) с наружным диаметром D содержит на конце коническую резьбу треугольного профиля 2 с шагом резьбы Р, равным у насосно-компрессорных и обсадных труб 3,175 мм (8 ниток на дюйм), при этом должно выполняться условие минимальной толщины стенки t под резьбой в плоскости торца трубы, рассчитываемой по известным формулам (ГОСТ 632-80, табл.13; ГОСТ 633-80, табл.10), или, в случае недостижения этого условия на насосно-компрессорных трубах диаметром менее 102 мм, выполняют резьбу с шагом Р, равным 2,54 мм (10 ниток на дюйм), с сохранением того же условия по минимальной толщине стенки под резьбой t, с постоянным углом уклона φ образующей конуса 3 по впадинам резьбы по всей длине резьбы L (без сбега). Длина резьбы L разделена на два участка: с резьбой полного профиля l до основной плоскости и со срезанными вершинами g от основной плоскости до конца резьбы, а на расстоянии L от торца трубы проточена зарезьбовая цилиндрическая канавка 4 шириной ln для выхода резьбообразующего инструмента с диаметром по дну канавки Dn.

Муфту 5 (фиг.2) выполняют с внутренней конической резьбой 8 треугольного профиля, соответствующей резьбе 2 трубы 1. Длину муфты Lм устанавливают с учетом длины L резьбы 2 трубы 1, при этом резьбовой конец трубы входит в муфту без вращения минимум на шесть ниток от ее торца. У торца 6 муфты 5 имеется внутренняя заходная фаска 7, расположенная под углом β, равным 65°÷70°, к плоскости торца муфты с глубиной примерно до основания нитки резьбы.

Соединение (сборку) муфты 5 с трубой 1 (фиг.3) осуществляют путем силового машинного свинчивания. При этом свинчивание производят до достижения торцом 6 муфты 5 начала зарезьбовой цилиндрической канавки 4, расположенной на расстоянии L от торца трубы с допускаемым (установленным) отклонением, а контроль правильности свинчивания, при необходимости, производят путем измерения расстояния lк от торца 6 муфты 5 до конца зарезьбовой цилиндрической канавки 4.

Проведенный заявителем анализ уровня техники, включающий поиск по патентным и научно-техническим источникам информации и выявление источников, содержащих сведения об аналогах заявленного изобретения, позволил установить, что заявитель не обнаружил источник, характеризующийся признаками, тождественными всем существенным признакам заявленного изобретения. Определение из перечня выявленных аналогов прототипа, как наиболее близкого по совокупности признаков аналога, позволил установить совокупность существенных по отношению к усматриваемому заявителем техническому результату отличительных признаков в заявленном способе, изложенных в формуле изобретения.

Предложенное трубное соединение с конической удлиненной резьбой треугольного профиля изготовлено промышленным способом с использованием обычных технологий, применяемых в производстве насосно-компрессорных и обсадных труб.

Испытания на растяжение показали, что разрушающая нагрузка НКТ 89×6,5 мм с удлиненной резьбой треугольного профиля, шаг которой равен 3,175 мм, превышает разрушающую нагрузку НКТ 89×6,5 мм со стандартной резьбой (шаг — 2,54 мм).

Заявляемое техническое решение, позволяющее использовать трубное соединение с конической удлиненной резьбой треугольного профиля на насосно-компрессорных и обсадных трубах, обеспечивает:

— повышение качества сборки труб в вертикальном положении за счет увеличения глубины свободного захода резьбового конца трубы в муфту, что уменьшает вероятность перекоса и заедания резьбы;

— уменьшение деформации ниток от веса навинчиваемой трубы за счет равномерного распределения нагрузки в начале свинчивания минимум на шесть (6) взаимно контактирующих ниток полного профиля трубы и муфты;

— в НКТ диаметром менее 102 мм применять резьбу с шагом, равным 3,175 мм (8 ниток на дюйм), вместо резьбы с шагом 2,54 мм (10 ниток на дюйм) без снижения осевой страгивающей нагрузки;

— повышение допустимой осевой нагрузки на «страгивание» за счет увеличения длины взаимно свинчиваемых резьб трубы и муфты, так как часть нагрузки перераспределяется и на нитки резьбы со срезанными вершинами на участке g;

— облегчение контроля осевого натяга (взаимного расположения торца муфты относительно торца резьбы трубы) в соединении труба-муфта путем измерения расстояния от торца муфты до конца кольцевой зарезьбовой цилиндрической канавки, имеющей фиксированное месторасположение (на расстоянии L от торца трубы) и ширину ln. Ширину зарезьбовой цилиндрической канавки в первом приближении принимают равной расстоянию от торца трубы в свинченном состоянии до середины муфты, но для лучшего визуального восприятия ширина ln может быть увеличена;

— быстрое обнаружение местоположения канавки даже в процессе вращения трубы при свинчивании за счет выполнения ее в виде широкой зарезьбовой кольцевой цилиндрической канавки, диаметр которой меньше наружного диаметра трубы.

1. Трубное соединение с конической удлиненной резьбой треугольного профиля, содержащее охватывающий элемент (муфту), имеющий внутреннюю резьбу, и охватываемый элемент (трубу), имеющий на конце соответствующую наружную коническую резьбу, и последовательно расположенный за ней индикатор относительного положения трубы и муфты, выполненный в виде зарезьбовой канавки, отличающееся тем, что на конце охватываемого элемента (трубы) выполняют наружную коническую резьбу треугольного профиля увеличенной длины L с постоянным углом уклона φ образующей конуса по впадинам ниток резьбы по всей длине (без сбега), при этом величину L рассчитывают по формуле
,
где L — длина резьбы;
D — номинальный наружный диаметр трубы;
f — коэффициент, равный 0,378÷0,409, для резьбы с шагом 3,175 мм и 0,374÷0,433 — для резьбы с шагом 2,54 мм;
Р — шаг резьбы;
d2 — внутренний диаметр резьбы у торца трубы;
К — конусность резьбы (1/16),
и на расстоянии L от торца трубы выполняют зарезьбовую цилиндрическую канавку с шириной 1n для выхода резьбообразующего инструмента, являющуюся одновременно индикатором относительного положения трубы и муфты, диаметр Dn по дну которой определяют по формуле
,
где Dn — диаметр по дну канавки;
— внутренний диаметр резьбы на трубе по впадине, контактирующей с канавкой в плоскости (SC), параллельной торцу трубы и расположенной на расстоянии L от торца трубы;
d — диаметр внутренней фаски в плоскости торца муфты;
d3 — внутренний диаметр резьбы в плоскости торца муфты;
(90°-β) — угол уклона образующей конуса внутренней фаски в торце муфты к оси муфты;
φ — угол уклона образующей конуса резьбы, длина охватывающего элемента (муфты) Lм увеличена с учетом длины резьбы охватываемого элемента L, при этом резьбовой конец трубы входит в муфту без вращения минимум на шесть ниток от ее торца, а у торца муфты имеется внутренняя заходная фаска, расположенная под углом (β) 65-70° к торцу муфты с диаметром d в плоскости торца муфты.

2. Трубное соединение по п.1, отличающееся тем, что в насосно-компрессорных трубах и муфтах к ним диаметром менее 102 мм выполняют резьбу с шагом 3,175 мм (8 ниток на дюйм), при этом должно выполняться условие минимальной толщины стенки t под резьбой в плоскости торца трубы, а при недостижении этого условия резьбу выполняют с шагом 2,54 мм (10 ниток на дюйм) с сохранением того же требования по минимальной толщине стенки под резьбой t.